中華人民共和國標(biāo)準(zhǔn)

鑄造術(shù)語

Foundry terminology

GB/T 5611-1998

1 范圍

本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了鑄造用材料、鑄造合金、鑄造工藝和鑄造設(shè)備等方面的基本術(shù)語和定義。

本標(biāo)準(zhǔn)適用于鑄造標(biāo)準(zhǔn)制定、技術(shù)文件編制、教材和書刊編寫以及文獻(xiàn)翻譯等。

2 基本術(shù)語

2.11鑄造用材料foundry materials

用于鑄造生產(chǎn)的原材料和工藝材料。

2.12鑄造工藝材料consumable materials

在鑄造生產(chǎn)的熔煉、澆注、造型材料制備、造型（芯）等過程中所用的消耗性材料。不包括可轉(zhuǎn)化為鑄件的金屬材料。

2.19鑄造三廢foundry effluent

從鑄造車間排出的廢氣、廢水和廢渣的總稱。

3 鑄造合金及熔煉、澆注

3.1.15合金遺傳性alloy heredity

重熔后金屬或合金仍保持重熔前的某些性質(zhì)。

3.1.16鑄態(tài)組織as-cast structure

合金在鑄造后未經(jīng)任何加工處理的原始宏觀和微觀組織。3.1.22附鑄試塊testlug

連在鑄件上，切除以后不損壞鑄件本體的試塊。加工成試樣后用于檢驗(yàn)鑄件的化學(xué)成分、金相組織、力學(xué)性能等。

3.1.23本體試樣test specimen from casting itself

為檢測鑄件本體的成分、組織和性能，在鑄件本體規(guī)定部位切取的試樣。

3.3.8球墨鑄鐵high ductility nodular graphite iron

具有強(qiáng)度及較高伸長率（＞10%）和沖擊韌度，基體為鐵素體的球墨鑄鐵。分為鑄態(tài)球墨鑄鐵和退火球墨鑄鐵。

3.3.18蠕墨鑄鐵［蠕鐵，緊密石墨鑄鐵］vermicular graphite cast iron, compacted graphite cast iron

金相組織中石墨形態(tài)主要為蠕蟲狀的鑄鐵。

3.3.58硅碳比silicon-carbon ratio

鑄鐵中含硅量與含碳量之比。硅碳比對鑄鐵的凝固和相變特性、金相組織、力學(xué)性能和鑄造性能都有顯著影響。

3.3.73石墨化退火graphitizing annealing

使鑄鐵中滲碳體全部或部分轉(zhuǎn)變?yōu)槭臒崽幚砉に嚒７譃榈蜏睾透邷厥嘶饍深悺５蜏厥嘶鹩糜诮档丸T鐵硬度，使部分共析滲碳體分解，加熱溫度一般為720-750℃；高溫石墨化退火溫度一般為900-980℃，用于獲得鐵素體球墨鑄鐵或可鍛鑄鐵階段石墨化退火。

3.3.80球化率percent of spheroidization

在放大100倍的光學(xué)顯微鏡視場中球狀石墨個數(shù)占石墨總個數(shù)的百分率。

3.3.81石墨球數(shù)［球墨數(shù)］number of nodular graphitesi

在放大100倍的光學(xué)顯微鏡視場中，球墨鑄鐵顯微組織每平方厘米面積內(nèi)球狀石墨的個數(shù)。

3.3.86干擾元素interference element

球墨鑄鐵中干擾石墨球化，使石墨畸變的微量元素。分為三類：（1）消耗型（硫、氧、硒、碲等），與鎂及稀土元素反應(yīng)消耗球化元素；（2）晶界偏析型（錫、銻、砷、鋁、硼、礬等），在奧氏體中溶解度很小，增加鐵液中碳的活度，使碳在共晶轉(zhuǎn)變后期結(jié)晶成畸形的枝晶石墨；（3）綜合型（鉛、鉍等），兼有消耗球化元素和晶界偏析、石墨畸變的作用。

3.5.13中間合金［母合金］master alloy

為了便于把合金元素（尤其是易氧化和難熔元素）加入鑄造合金而制備的合金。它比直接加入某種元素準(zhǔn)確地控制鑄造合金的成分和簡化操作過程。中間合金成分的選擇，首先要考慮使合金處于脆性區(qū)，以便使用時易于敲碎；其次是使其熔點(diǎn)盡可能低，以簡化鑄造合金的熔煉操作。

3.5.49感應(yīng)電爐electric induction furnace

利用感應(yīng)電流加熱和熔煉金屬的爐子。按電源頻率分為高頻、中頻和低頻（工頻）感應(yīng)爐。工頻爐按有無熔溝分為有芯和無芯感應(yīng)爐

3.5.52增碳劑carburetant, carburetting agent, carburizer

加入鐵液或鋼液中以提高其含碳量的碳質(zhì)材料（如焦炭、無煙煤、石墨）、高碳生鐵或高碳合金。

3.7.9水冷熱風(fēng)無爐襯沖天爐hot blast liningless cupola with water cooling cupola

采用外熱式鼓風(fēng)預(yù)熱器、雨淋水冷爐身、無爐襯，可較長時間連續(xù)熔煉的現(xiàn)代化沖天爐。

3.7.17固定碳fixed carbon

干煤或干焦炭去除揮發(fā)物和灰分以后的碳分。即：固定碳%=100%-（揮發(fā)物%+灰分%）

3.7.48沖天爐自動加料機(jī)automatic cupola charging equipment

沖天爐的自動加料裝置。其功能包括：自動檢測料位，自動稱量爐料，自動運(yùn)送爐料，自動布料，發(fā)生事故時自動報警，自動停機(jī)接受檢查等。

3.7.49電磁盤electromagnetic chuck

利用電磁吸力吸取鋼鐵等磁性材料的裝置。多掛在起重機(jī)吊鉤上，供沖天爐、平爐、電爐等加鋼鐵爐料和配料使用。

3.7.50電磁配鐵秤electromagnetic weighing balancer

裝有電子傳感器和電磁盤的半自動或自動稱取鋼鐵原材料的裝置。

3.7.55 碎鐵機(jī)breaker

砸斷生鐵錠的設(shè)備3.8.16瞬時孕育［后孕育］instantaneous inoculation, late stage inoculation, post inoculation

為防止孕育衰退，在澆注過程中對金屬液進(jìn)行的孕育處理。包括隨流孕育、澆口杯孕育、型內(nèi)孕育等。

3.8.17隨流孕育metal-stream inoculation

在澆注過程中往金屬液流中連續(xù)定量加入粒狀或絲狀孕育劑的瞬時孕育方法。優(yōu)點(diǎn)是孕育，效果穩(wěn)定。

3.8.18 型內(nèi)孕育in-mold inoculation

用置于澆注系統(tǒng)或鑄型內(nèi)的孕育劑對充型金屬液進(jìn)行瞬時孕育處理的方法。

3.8.19澆口盆孕育pouring basin inoculation

用置于澆口杯底部的孕育劑對澆注金屬液進(jìn)行瞬時孕育處理的方法。

3.8.23孕育不良abnormal inoculation, under-inoculation

鑄鐵液孕育處理時因采用孕育劑不當(dāng)或孕育量不足，使鑄鐵組織中石墨粗大，形狀惡化，D、E型石墨數(shù)量過多，甚至出現(xiàn)游離碳化物的現(xiàn)象。

3.8.24合金化處理alloying treatment

向金屬液中添加合金元素以合金符合規(guī)定的化學(xué)成分、金相組織和性能的處理方法。

3.8.25喂線法［喂絲法］CQ process, wire feeding process, wire inection process

用設(shè)備將預(yù)制成線材或鎧裝線材的金屬液處理劑送入熔池或金屬液流中，對金屬液進(jìn)行精煉、變質(zhì)、孕育或合金化處理的工藝方法。

3.8.26搖包shaking ladle

一種吊放在可調(diào)速的偏心旋轉(zhuǎn)支架上，通過搖擺產(chǎn)生攪拌作用，使金屬液與添加劑接觸機(jī)會增加的處理包。是一種而降溫較少的金屬液處理設(shè)備。主要用于鐵液脫硫。

3.8.27電磁攪拌electromagnetic agitation

由電磁效應(yīng)引起的對熔池內(nèi)金屬液的攪拌作用。

3.8.28靜置holding , stewing

將熔池內(nèi)金屬液在溫度放置一段時間以浮除熔渣、氣體和夾雜物的處理工藝。主要用于輕合金。

3.8.32晶粒細(xì)化grain refinement

使合金凝固后獲得細(xì)小晶粒的處理方法。主要分為熱控法（液態(tài)金屬熱循環(huán)、凝固深過冷等）、動力學(xué)法（振動、攪拌等）和化學(xué)法（加孕育劑、變質(zhì)劑、晶粒細(xì)化劑等）三類。

3.8.33晶粒細(xì)化劑grain refiner

加入液態(tài)金屬中使合金凝固后晶粒細(xì)化的物質(zhì)。

3.9.5自動澆注機(jī)automatic pouring machine

能使?jié)舶熳詣訉?zhǔn)鑄型澆口杯，自動控制澆注速度和澆注量的澆注設(shè)備。主要分為傾注式、氣壓式、底注式及電磁式四類。

3.9.7搗冒口churning , pumping

用棒上、下攪動明冒口內(nèi)金屬液，防止其表面凝殼以提高冒口補(bǔ)縮作用的操作。

3.9.8點(diǎn)冒口［補(bǔ)注］hot topping up, teeming

澆注后一段時間內(nèi)，將高溫金屬液澆入明冒口以提高冒口溫度和補(bǔ)縮作用的操作。

3.9.10底注包bottom pouring ladle

澆注嘴設(shè)在底部，通過塞桿啟閉澆注嘴以控制澆注量的澆包。

4 造型材料

4.1.2鑄造用砂［砂］foundry sand, sand

砂型鑄造用的粒度大于0.020mm的顆粒耐火材料。鑄造用砂按礦物組成分為硅砂、鎂砂、鋯砂、鉻鐵礦砂、鎂橄欖石砂、剛玉砂等；按是否與鑄造金屬液接觸分為新砂、砂、回用砂等。

4.1.8 熱砂hot sand

比室溫高10℃的型砂或溫度高于50℃的舊砂。

4.1.9廢砂waste sand

現(xiàn)有生產(chǎn)條件下不能回用或決定廢棄的舊砂和枯砂。

4.2原砂

4.2.1標(biāo)準(zhǔn)砂standard sand

用于檢定鑄造用粘結(jié)劑性能的硅砂。SiO2含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）≥90%平均細(xì)度為70，角形系數(shù)≤1.3，含泥量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）≤0.3%，酸耗值≤5.0ml。

4.2.7鉻鐵礦砂chromite sand

由鉻鐵礦(FeO. Cr2 O3)焙燒、破碎、篩分后制成的堿性原砂。固相燒結(jié)性好，耐火度高。主要用作合金鋼鑄件和大型鑄鋼件的面砂和涂料。

4.2.14水洗砂washed-out sand

經(jīng)水洗去泥的硅砂。含泥量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）≤10%。

4.2.15擦洗砂scrubbed sand

經(jīng)擦洗的硅砂。含泥量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）≤0.3%。

4.3.14水玻璃粘結(jié)劑sodium silicate binder, water glass binder

主要成分為硅酸鈉的無機(jī)粘結(jié)劑。為硅酸鈉的水溶液。

4.3.15水玻璃波美濃度Be' concentration of water glass

用波美度（°Be'）表示的水玻璃中溶質(zhì)（Na2O＋SiO2）的濃度。查表可將波美度換算成百分濃度。則水玻璃粘結(jié)力大。水玻璃波美度與密度的關(guān)系為：密度＝144.3/（144.3－°Be'）。Na2O%，SiO2%，濃度和模數(shù)四因素中任知其二，可查表求出另兩個因素。

4.3.16水玻璃模數(shù)sodium silicate modulus

水玻璃（硅酸鈉）中二氧化硅與氧化鈉的摩爾數(shù)之比。

4.3.17粘結(jié)劑organic binder

由物質(zhì)組成的粘結(jié)劑。如干性油、樹脂、淀粉、紙漿廢液等4.3.27鑄造用樹脂foundry resin

能滿足鑄造用粘結(jié)劑要求的樹脂。主要包括尿醛樹脂、酚醛樹脂和糠醇（呋喃）樹脂三類。根據(jù)造型、制芯工藝的要求，鑄造用樹脂大致分為：（1）殼型（芯）用酚醛樹脂；（2）熱芯盒用樹脂；（3）自硬砂用樹脂，（4）冷芯盒用樹脂；（5）其他鑄造用樹脂。

4.3.31呋喃樹脂furan resin

結(jié)構(gòu)中含呋喃環(huán)的，由糠醇或各種醛改性糠醇制成的鑄造用熱固性樹脂的總稱。鑄造中用于混制樹脂自硬砂或熱芯盒砂等。常用的有：糠醇呋喃樹脂，尿醛－糠醇呋喃樹脂（呋喃Ⅰ型），酚醛－糠醇呋喃樹脂（呋喃Ⅱ型），酚尿醛呋喃樹脂，糠醇甲醛呋喃樹脂。

4.3.32酚醛樹脂phenol-formaldehyde (PF) resin

由苯酚類和甲醛類縮聚而成的樹脂的總稱。合成時采用酸性催化劑，苯酚與甲醛的摩爾比＞1 的為熱塑性酚醛樹脂，反之則為熱固性酚醛樹脂。前者主要用作殼型（芯）砂和覆膜砂粘結(jié)劑；后者包括用于自硬砂的酸固化酚醛樹脂，用于酯硬自硬砂和吹甲酸甲酯或CO2硬化冷芯盒砂的堿性酚醛樹脂。

4.3.33堿性酚醛樹脂alkaline phenolic resin

用強(qiáng)堿催化合成的含有鉀酚的水溶性熱固酚醛樹脂。游離酚和游離甲醛含量低，pH=12。用于冷芯盒法樹脂砂時，用甲酸甲酯或CO2固化；用于自硬樹脂砂時，用液態(tài)酯固化。

4.3.35游離甲醛含量free formaldehyde content

在含有甲醛組分的樹脂和樹脂砂中，未參與縮聚反應(yīng)的呈游離狀態(tài)的甲醛重量占樹脂重量的百分比。

4.3.36游離苯酚含量free phenol content

在含有苯酚組分的樹脂和樹脂砂中，未參與縮聚反應(yīng)的呈游離狀態(tài)的苯酚重量占樹脂重量的百分比。

4.4.5砂型涂料sand coating

用以提高砂型（芯）表面抗粘砂和抗金屬液沖刷性能的鑄型涂料。由耐火填料、粘結(jié)劑、懸浮劑、表面活性劑、劑等組成。其施涂方法有刷涂、浸涂、流涂、噴涂等。適應(yīng)于不同的施涂方法，砂型涂料應(yīng)具有適當(dāng)?shù)牧鲃有浴⒂|變性、懸浮性、流平性、滲透性和粘附強(qiáng)度等性能。

4.4.6模樣涂料pattern paint

保護(hù)模樣，使其表面光潔、、耐濕，易于起模，的涂覆材料。常用的為硝酸纖維漆和聚胺酯漆。

4.4.18發(fā)熱劑exothermic mixture

在溫度下能發(fā)生放熱反應(yīng)的材料。鑄造中常用作發(fā)熱冒口套、冒口覆蓋劑、發(fā)熱補(bǔ)貼和熔池覆蓋劑。

4.4.19冒口覆蓋劑riser cover

覆蓋在明冒口表面提高其補(bǔ)縮效率的軟質(zhì)保溫或發(fā)熱材料。

4.5.24酚醛尿烷樹脂自硬砂pep-set no-bake sand, phenolic urethane no-bake sand

由雙組分苯基醚酚醛樹脂和聚異氰酸酯加胺類催化劑混制的樹脂自硬砂。其特點(diǎn)是硬化反應(yīng)與室溫?zé)o關(guān)，可使用時間長，硬化，起模時間短，硬化特性好。但成本較高，含氮量較高，用于鑄鋼件易產(chǎn)生氣孔。

4.5.25酯固化堿性酚醛樹脂自硬砂ester cured alkaline phenolic resin no-bake sand

由砂、酯、堿性酚醛樹脂混制成的樹脂自硬砂。

4.6.5型砂高溫試驗(yàn)elevated temperature testing of sands

為防止鑄件產(chǎn)生缺陷，對型砂受熱后的性能變化進(jìn)行的各種測定。內(nèi)容包括：型砂發(fā)氣性試驗(yàn)；型砂高溫強(qiáng)度和變形試驗(yàn)；型砂燒結(jié)點(diǎn)或耐火度試驗(yàn)。

4.6.46灼燒減量［灼減］loss on ignition

經(jīng)105~110℃烘干，排除游離水的砂樣在950-1000℃燒灼至恒重時的失重占烘干砂樣總重量的百分率。

5 鑄造工藝設(shè)計(jì)及工藝裝備

5.1.6充型時間filling time

金屬液自開始進(jìn)入型腔到充滿型腔所需的時間。

5.1.8比澆注速度specific pouring rate

單位時間內(nèi)通過單位面積澆注系統(tǒng)阻流截面的金屬液重量，單位為Kg/(cm2·s)。

5.1.9澆注時間 pouring time

金屬液從進(jìn)入澆口杯開始到充滿鑄型所需要的時間。

5.1.16順序凝固［方向凝固］directional solidification

使鑄件按規(guī)定方向從一部分到另一部分依次凝固的原則。經(jīng)常是向著冒口或內(nèi)澆口方向凝固。

5.1.21固態(tài)收縮solid contraction

金屬在固態(tài)由于溫度降低而發(fā)生的體積收縮。固態(tài)體積收縮表現(xiàn)為三個方向線尺寸的縮小，即三個方向的線收縮。線收縮并非從合金固相線溫度開始，而是從析出枝晶搭成骨架時的溫度開始，這一溫度稱為線收縮起始溫度。

5.1.22液-固收縮li1uid-solid contraction

鑄件從澆注溫度冷卻至凝固終了溫度所發(fā)生的體積收縮。包括液態(tài)收縮和凝固收縮。

5.2.2鑄造工藝計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)［鑄造工藝CAD］computer-aided design of the casting process, casting process CAD

用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)鑄造工藝。內(nèi)容包括：充型過程流動場模擬，溫度場模擬，應(yīng)力場模擬，凝固組織模擬，鑄造缺陷模擬，鑄件澆注位置、澆注系統(tǒng)、冒口、冷鐵等的優(yōu)化設(shè)計(jì)，以及澆注溫度、澆注時間、鑄型溫度、留型時間等參數(shù)的計(jì)算和優(yōu)化。

5.2.5鑄造工藝裝備設(shè)計(jì)foundry molding design

鑄件生產(chǎn)所使用工藝裝備的設(shè)計(jì)。工藝裝備包括模樣、模板、芯盒、砂箱、量具、夾具、樣板等。

5.2.6鑄造工藝圖foundry molding drawing

表示鑄型分型面、澆冒口系統(tǒng)、澆注位置、型芯結(jié)構(gòu)尺寸、控制凝固措施（冷鐵、保溫襯板）等的圖樣。可按規(guī)定的工藝符號或文字標(biāo)注在鑄件圖上，或另繪工藝圖。

5.2.7鑄造工藝卡foundry process card

鑄造車間用于指導(dǎo)造型、制芯、澆注、清理操作及生產(chǎn)管理的工藝文件。內(nèi)容包括：鑄件材料與重量，造型、制芯方法與設(shè)備，砂箱，型砂，芯砂，涂料，模樣的編號與數(shù)量，澆冒口系統(tǒng)的尺寸、面積和數(shù)量，合型規(guī)范，澆注規(guī)范，清理規(guī)范，工時定額等，一般附有合型裝配簡圖或工藝簡圖。

5.2.8鑄型裝配圖mold assembly drawing

表示合型后鑄型各組元間裝配關(guān)系的工藝圖。包括鑄件澆注位置，型芯數(shù)量、序號、固定方式、下芯和抽芯順序，澆冒口系統(tǒng)和冷鐵布置，以及砂箱結(jié)構(gòu)和尺寸等。

5.2.9鑄件圖［毛坯圖］drawing of rough casting

反映鑄件實(shí)際形狀、尺寸和技術(shù)要求的圖樣。是鑄造生產(chǎn)、鑄件檢驗(yàn)與驗(yàn)收的主要依據(jù)。鑄件圖根據(jù)已確定的鑄造工藝方案，用圖形、工藝符號和文字標(biāo)注。內(nèi)容包括：切削余量、工藝余量、不鑄出的孔槽、鑄件尺寸公差、加工基準(zhǔn)、鑄件金屬等級、熱處理規(guī)范、鑄件驗(yàn)收技術(shù)條件等。

5.2.10工藝準(zhǔn)備preparation of casting technique

為生產(chǎn)鑄件所進(jìn)行的一系列工藝準(zhǔn)備工作。內(nèi)容有：鑄件結(jié)構(gòu)分析；確定工藝方案；編制鑄造、模樣工藝卡片；制定操作要點(diǎn)或工藝守則；設(shè)計(jì)砂箱、模板、芯盒和其他與通用工、夾、量具；編制生產(chǎn)模樣、鑄件的工時定額；編制各種原材料、輔助材料的消耗定額等。

5.2.37 型冷時間mold cooling time

澆注后，鑄件在鑄型中的冷卻時間。型冷時間決定于鑄件落砂溫度，根據(jù)鑄件重量、壁厚、復(fù)雜程度、合金類別和有關(guān)資料而確定。

5.2.40砂芯設(shè)計(jì)sand core design

鑄造工藝設(shè)計(jì)內(nèi)容之一。包括：確定砂芯形狀、分塊線、分芯負(fù)數(shù)、芯頭間隙、壓緊環(huán)（封火環(huán)）、防壓環(huán)、積砂槽、芯頭型式及有關(guān)尺寸；標(biāo)出分芯負(fù)數(shù)；根據(jù)作用在芯頭上的重量和浮力，驗(yàn)算芯頭尺寸（承壓面積）；設(shè)計(jì)芯撐、芯骨；考慮制芯方法及排氣、粘合、裝配方法等。

5.3.2 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)design of gating system

根據(jù)鑄件材質(zhì)、重量、形狀和尺寸，以及鑄造設(shè)備條件，確定鑄件澆注位置和澆注系統(tǒng)形式，計(jì)算澆注時間和澆道橫截面積，確定各澆道的截面積比、澆注系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及各組元的位置等。

5.3.24直澆道窩sprue base

直澆道底部的凹坑和擴(kuò)大部分

5.3.26集渣橫澆道skim runner

帶有集渣包的橫澆道。

5.3.44大氣壓力冒口atmospheric riser

通過透氣砂芯或吊砂延長大氣壓力對冒口內(nèi)金屬液作用時間，以提高補(bǔ)縮效果的暗冒口。

5.3.45易割冒口knock-off head

在冒口根部放有易割片的冒口。

5.3.46離心集渣冒口whirl-gate riser

兼有集渣與補(bǔ)縮作用的邊冒口。由內(nèi)澆道沿切線方向引入的高速金屬液產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)，延遲了由冒口頸排出時間和加熱冒口時間，有利于補(bǔ)縮和順序凝固，同時產(chǎn)生較好的集渣效果。

5.3.48出氣冒口［出氣口］flow off, pop off, riser vent, whistler

在型腔處設(shè)置的直徑不大、貫穿上型的出氣通道。用于排出澆注時型腔內(nèi)的氣體，并可減少液態(tài)金屬充滿型腔時對上型產(chǎn)生的動壓力。

5.3.49冒口設(shè)計(jì)riser design

鑄型工藝設(shè)計(jì)時，根據(jù)鑄件結(jié)構(gòu)、鑄造合金收縮特點(diǎn)、澆注系統(tǒng)等因素，確定冒口補(bǔ)縮范圍、體積和凝固時間，包括確定冒口位置、類型、尺寸和數(shù)量，核準(zhǔn)補(bǔ)縮能力等。

5.3.53冒口效率riser efficiency

冒口補(bǔ)給鑄件的金屬重量與冒口原始金屬重量的百分比，或二者的體積百分比。

5.3.55補(bǔ)縮距離effective feeding distance, feeding zone

冒口的補(bǔ)縮作用區(qū)，即從冒口底部一側(cè)起算到鑄件內(nèi)無收縮缺陷區(qū)的長度。補(bǔ)縮距離與鑄造合金凝固特性、鑄件形狀、冒口性及冷鐵設(shè)置等因素有關(guān)。

5.3.57反補(bǔ)縮inverse feeding

因冒口設(shè)計(jì)不當(dāng)，鑄件金屬液反向補(bǔ)縮給冒口的現(xiàn)象。常發(fā)生在采用暗側(cè)冒口時。可通過改進(jìn)冒口設(shè)計(jì)、采用大氣壓力冒口和設(shè)置冷鐵等工藝措施糾正。

5.3.64易割片knockoff core, washburn core

放在易割冒口根部形成縮頸的芯片。用芯砂或耐火材料制成。其厚度約為冒口直徑的1/10，縮頸直徑約為冒口直徑的1/3~1/2。

5.4.3組合模板composite pattern plate

由固定的通用模板框和可更換的模樣本體組合成的模板。框內(nèi)可安置1~4塊模板任意組合。適用于小批量多品種機(jī)器造型。

5.4.9放樣［伸圖］hot dimensional drawing, layout

為便于下料、施工和檢驗(yàn)，在模樣制造前按鑄件圖和鑄造工藝要求用縮尺以1:1的比例在圖板上畫出模樣的主要或全部投影面的實(shí)際尺寸。

5.4.13母模master pattern

用以翻鑄金屬模的模樣，具有二次收縮余量。

5.4.26組合砂箱built up molding box

由可拆元件用螺栓組合而成的砂箱。適用于大型鑄件、單體或小批生產(chǎn)。

5.4.27砂箱設(shè)計(jì)flask design

根據(jù)鑄造工藝文件、造型方法和車間設(shè)備條件，確定砂箱類型和材料，設(shè)計(jì)砂箱結(jié)構(gòu)、形狀和尺寸，包括砂箱的定位、緊固、吊運(yùn)及其他輔具的設(shè)計(jì)。

5.4.32芯盒設(shè)計(jì)core box design

根據(jù)鑄件圖、鑄造工藝設(shè)計(jì)文件、所采用的制芯工藝和設(shè)備，選定芯盒材料，確定芯盒的分盒面、內(nèi)腔尺寸、主體結(jié)構(gòu)和外圍結(jié)構(gòu)的形狀和尺寸。是鑄造工藝裝備設(shè)計(jì)內(nèi)容之一。

6.1.6舊砂熱法thermal reclamation of used sand

通過焙燒或燃燒，去除砂粒表面惰性膜的舊砂技術(shù)。用于化學(xué)硬化砂的舊砂。舊砂回收率可達(dá)96~。砂性能與新砂相近。

6.1.12砂溫調(diào)節(jié)器sand temperature modulator

混砂前使原砂或砂溫度控制在范圍的熱交換裝置。

6.1.13冷卻提升機(jī)coolelevator , cooling elevator

提升并冷卻熱砂的設(shè)備。熱砂在提升到頂部后，大部分被擋板阻擋回落，與逆向的冷空氣多次接觸而逐漸冷卻。

6.2.3無箱造型flaskless molding

不用砂箱的造型方法。主要指用前后壓板擠壓型砂的造型方法。

6.2.12劈箱造型split box molding

為了便利造型與下芯，將三開箱造型中的中箱沿垂直方向劈開成兩半或若干部分進(jìn)行造型的方法。

6.2.19組芯造型core assembly molding

用若干塊砂芯組合成鑄型的造型方法。

6.2.43振動臺vibrating table

以振動子為振源的簡易造型機(jī)。振幅小而頻率高，用于流動性好的自硬砂造型。

6.2.73合箱標(biāo)志assembly mark

在沒有合箱銷的情況下，上、下箱正確配合的標(biāo)志。

6.2.74騎縫標(biāo)記tally mark

在模樣和芯盒的活塊或可拆部分，做出的定位標(biāo)志或符號。

6.2.88砂鐵比sand metal ratio

型砂與鑄件重量的比值。包括兩層含義：砂型與鑄件的重量比；砂處理能力與鑄件產(chǎn)量之比。它是砂處理系統(tǒng)設(shè)計(jì)的重要參數(shù)。砂鐵比與型砂種類和砂型冷卻能力有密切關(guān)系。

6.2.89施涂料coating

采用噴、淋、刷、浸、流等方法將涂料覆蓋在型、芯表面上的操作。

6.2.90高壓無氣噴涂high-pressure airless spraying

用增壓法霧化涂料的噴涂方法。高壓下經(jīng)噴嘴噴出的涂料呈流線，由于涂料表面張力和空氣阻力使流線變成很細(xì)的微粒，噴射到型（芯）表面無涂料回彈和飛霧現(xiàn)象。，一次噴涂可獲得0.1~0.3mm厚的涂層

6.3.4 酚醛-酯冷芯盒法［β冷芯盒法］phenolic ester cold box process ，β-set process

用水溶性堿性甲階酚醛樹脂混制的芯砂射制砂芯，吹入甲酸甲酯氣霧使砂芯硬化的制芯法。

6.3.5三乙胺冷芯盒法phenol urethanelamine cold box process, Isocure

吹入氣體催化劑三乙胺（或二甲摹乙胺），使雙組分粘結(jié)劑酚醛樹脂的氫氧根和聚異氰酸酯的異氰酸根結(jié)合成固態(tài)的氨基甲酸基樹脂，從而使砂芯硬化的冷芯盒制芯法。

6.3.17透氣砂芯pencil core

插入暗冒口頂部，使大氣壓力通過砂芯內(nèi)孔隙，作用于暗冒口內(nèi)表面已凝固的金屬液中的砂芯。

8 鑄件后處理

8.1.3落砂溫度knockout temperature, shakeout temperature

鑄件適于開箱和落砂時的溫度。落砂溫度決定于鑄件的大小、重量、復(fù)雜程度和合金類別。實(shí)際生產(chǎn)中往往通過鑄件型冷時間來控制落砂溫度。

8.2.6噴拋丸聯(lián)合清理combined shot blasting cleaning

鑄件同時進(jìn)行拋丸和噴丸清理。通常用于大型鑄件。拋頭位置一般固定，噴丸噴槍則由人工操作，以拋丸難以拋及部位的殘砂和粘砂。

8.3.5浸滲處理［滲補(bǔ)］impregnation

用封閉介質(zhì)滲入有耐壓要求鑄件的缺陷內(nèi)以防止?jié)B漏的方法。

8.3.6浸滲劑impregnant

用于滲補(bǔ)鑄件的液體材料。其性能應(yīng)粘度小、表面張力小、腐蝕性小、易固化，固化后耐壓、耐熱、等。分無機(jī)和兩類。前者粘結(jié)劑為堿金屬硅酸鹽、鋁酸鹽、氯化物等；后者粘結(jié)劑為干性油、合成樹脂、厭氧浸滲膠等。

9 鑄件質(zhì)量

9.4.1裂紋crack

鑄件表面或內(nèi)部由于各種原因發(fā)生斷裂而形成的條紋狀裂縫，包括熱裂、冷裂、熱處理裂紋等。

9.4.2冷裂cold cracking

鑄件凝固后在較低溫度下形成的裂紋。裂口常穿過晶粒延伸到整個斷面。

9.4.3熱裂hot tearing

鑄件在凝固后期或凝因后在較高溫度下形成的裂紋。其斷面嚴(yán)重氧化，無金屬光澤，裂口沿晶粒邊界產(chǎn)生和發(fā)展，外形曲折而不規(guī)則。

9.4.4縮裂［收縮裂紋］shrinkage crack

由于鑄件補(bǔ)縮不當(dāng)、收縮受阻或收縮不均勻而造成的裂紋。可能出現(xiàn)在剛凝固之后或在溫度。

9.4.5熱處理裂紋heat treatment crack

鑄件在熱處理過程中產(chǎn)生的穿透或不穿透的裂紋。其斷口有氧化現(xiàn)象。

9.4.6網(wǎng)狀裂紋［龜裂］check crack, crazing ,craze crack, heat checking

金屬型和壓鑄型因受交變熱機(jī)械作用發(fā)生熱疲勞，在型腔表面形成的微細(xì)龜殼狀裂紋。鑄型龜裂在鑄件表面形成龜紋缺陷。

9.4.7白點(diǎn)［發(fā)裂］flake, snow flake

鋼中主要因氫的析出而引起的缺陷。在縱向斷面上，它呈現(xiàn)近似圓形或橢圓形的銀白色斑點(diǎn)，故稱白點(diǎn)；在橫斷面宏觀磨片上，腐蝕后則呈現(xiàn)為毛細(xì)裂紋，故又稱發(fā)裂。

9.4.8冷隔cold lap ,cold shut

在鑄件上穿透或不穿透的，邊緣呈圓角狀的縫隙。多出現(xiàn)在遠(yuǎn)離澆口的寬大上表面或薄壁處，金屬流匯合處，以及冷鐵、芯撐等激冷部位。

9.5.4化學(xué)粘砂burn-on

鑄件的部分或整個表面上牢固地粘附一層由金屬氧化物、砂子和粘結(jié)劑相互作用而生成的低熔點(diǎn)化合物。化學(xué)粘砂只能用砂輪磨去。

9.5.5機(jī)械粘砂［滲透粘砂］metal penetration

鑄件的部分或整體表面上，粘附著一層砂粒和金屬的機(jī)械混合物。清鏟粘砂層時可以看到金屬光澤。

9.9.25石墨漂浮carbon floating

在球墨鑄鐵件縱斷面的上部存在的一層密集的石墨黑斑。和正常的銀白色斷面組織相比，有清晰可見的分界線。金相組織特征為石墨球破裂，同時缺陷區(qū)富有含氧化合物和硫化鎂